Priporočila „priporočila za določanje nosilnosti pilotov na podlagi podatkov statičnega sondiranja v razmerah poplavno-aluvialnih in mokrišč Beloruske SSR. Priporočila “Priporočila za uporabo tesnilnih materialov \Abris® C\ in \Abris® R\

Vsi dokumenti, predstavljeni v katalogu, niso njihova uradna objava in so zgolj informativne narave. Elektronske kopije teh dokumentov se lahko distribuirajo brez kakršnih koli omejitev. Informacije s tega mesta lahko objavite na katerem koli drugem mestu.

DRŽAVNI ODBOR BELORUSKE SSR
O GRADBENIŠTVU

(GOSSTROY BSSR)

INŠTITUT ZA GRADBENIŠTVO IN ARHITEKTURO

JAZ. SPLOŠNE DOLOČBE Kje TOq - koeficient prehoda od upornosti tal do stožca sonde do upora tal na ravni konice pilota, vzet v skladu s tabelo. 1;Pq - povprečna vrednost upornosti tal proti stožcu sonde, MPa, pridobljena iz izkušenj, določena v skladu s točko 3.3 tega razdelka;F - površina prečnega prereza kupa, m2;u - obseg prečni prerez gred pilota, m;Kf- koeficient prehoda iz upornosti tal na stransko površino sondePf na odpornost tal na stranski površini kupa, vzeto v skladu s tabelo. 2;Rfi - povprečna vrednost upornosti jaz th odsek tal na stranski površini sonde, MPa, pridobljen iz izkušenj, določen v skladu z odst. , in ta razdelek;h jaz - debelinajaz th parcela tal m sprejeta v skladu s to porazdelitvijo. Tabela 1 Za pesek d - koeficient prehoda od upornosti tal do stožca sonde do upora tal na ravni konice pilota, vzet v skladu s tabelo. 1; za peščene ilovice, ilovice in gline , MPa - koeficient prehoda od upornosti tal do stožca sonde do upora tal na ravni konice pilota, vzet v skladu s tabelo. 1; za peščene ilovice, ilovice in gline , MPa 0,81 0,66 0,52 1,15 0,42 0,96 0,35 0,71 0,30 0,57 0,25 0,48 0,19 0,41 0,15 0,35 K q Opombe: 1. Za zgradbe in objekte I in II razredi vrednosti koeficientov TOK je treba vzeti v skladu s podatki inženirskih in geoloških raziskav; 2. Za objekte III in IV razrede je dovoljeno narediti približno razdelitev inženirsko geološkega odseka v skladu s časovnim načrtom (glej sliko 1); 3. Za vmesne vrednosti TOp, MPavrednosti koeficientov določeno z interpolacijo ali iz grafov, navedenih v. riž. 1 d načrt za okvirno oceno sestave temeljnih tal na odpornost tal na stranski površini kupa, vzeto v skladu s tabelo. 2;R za peščene ilovice, ilovice in gline tabela 2 razredi vrednosti koeficientov KVrednost koeficienta - povprečna vrednost upornosti na globini 3 (2) th odsek tal na stranski površini sonde, MPa, pridobljen iz izkušenj, določen v skladu z odst. , in ta razdelek; 0,02 0,500 0,550 0,580 0,600 0,04 0,264 0,360 0,440 0,550 0,06 0,200 0,310 0,390 0,528 0,08 0,168 0,280 0,370 0,518 0,10 0,150 0,260 0,360 0,513 0,12 0,136 0,250 0,350 0,507 0,15 0,120 0,236 0,340 0,504 0,20 0,110 0,225 0,330 0,500 K q sloj na globini, m 1. Za vmesne vrednosti KR- debelinain globino lokacije plast od 3 do hvrednosti koeficienta g Kf plast od 3 do- določeno z interpolacijo ali po grafih, podanih v, kjer g - globina zabijanja pilotov, m;th odsek tal na stranski površini sonde, MPa, pridobljen iz izkušenj, določen v skladu z odst. , in ta razdelek;manj kot 5 m, stolpec 3, vendar upoštevano, stolpec 4 ustreza globini pojavljanja- debelinaplast, enaka 2 m. 3.3. Povprečna upornost tal proti stožcu sonde Pq, MPa, dobljeno iz izkušenj na mestu na ravni konice pilota, se določi s formulo Kje n- število plasti ( j), na katerega je razdeljeno območje znotraj konice kupa; β qj- koeficient, sprejet v skladu s tabelo. 3; Pqj- povprečna vrednost upornosti tal na konus sonde j plasti, MPa, enaka polovici vsote vrednosti upornosti talPqjna zgornji in spodnji meji j th plastPqj gr , posneto po urniku sondiranja; l j- debelina j-ta plast tal, m, je sprejeta v skladu s točko 3.5 tega oddelka; l- območje v višini konice pilota, znotraj katerega se določijo vrednosti Pq, MPa, dodeljeno v skladu s klavzulo 3.4. tega oddelka. Tabela 3 Vrsta tal SPK in S-832 s stabilizacijo C-832 brez stabilizacije β qj β fj β qj β fj Jl več kot 0,5 Jl manj kot 0,5 Pesek srednje grobosti in velik 0,90 0,80 0,80 Pesek je fin in prašen e 0,80 0,95 0,95 Peščena ilovica 0,75 1,00 0,80 Ilovice 0,70 1,05 0,80 Gline 0,65 1,10 0,80 Opomba. V odsotnosti inženirsko-geološkega raziskovalnega gradiva za podatke statičnega sondiranja z uporabo naprave S-832 v načinu brez stabilizacije uporabljamo koeficiente enake 0,8 za vse peske. 3.4. Plot l, m, se od konice kupa dvigne navzgor za količino, ki ustreza ∑ l b j prd, m in navzdol od konice kupa za količino, ki ustreza ∑ l njpr = 4d, m, kje d- kvadratna stranica ali velika stranica pravokotni odsek, ali premer okroglega kupa. Zmanjšana debelina aktivne zemljine v višini konice pilotaljпp, m, se določi s formulo SPLOŠNE DOLOČBE α jitd- koeficient, sprejet po urniku (glej sliko 2); l jitdb(n)- debelina jsloj zemlje navzgor (dol) od konice kupa, m, vzet v skladu s klavzulo 3.5 tega razdelka. Vrednost ∑ lnjsprejmemo manj d, Kje d- enako kot v formuli 3. Podatke statičnega sondiranja do globine 0,5 m od nivoja tal je treba izključiti iz izračuna. SPLOŠNE DOLOČBE E j- modul deformacije j th plast zemlje, določena z velikostjo P q j, v tem sloju po formulah iz tabele. 5; n- število slojev tal, ki se razlikujejo po velikosti modula deformacije; l- enako kot v, Izvor in starost tal Vrsta tal Meje merjenja, e inJ L Correl. Odvisnost, MPa Za število definicij Za koeficient variacije in kvadratni koren. napaka Kvartarni sedimenti, jezersko-aluvialni, aluvialni, jezersko-močvirski, močvirski p prašen in droben pesek e več kot 0,5 E=3 - koeficient prehoda od upornosti tal do stožca sonde do upora tal na ravni konice pilota, vzet v skladu s tabelo. 1; 18,0 E=3,5 P q - 5 e+0,08* p srednje velik pesek e več kot 0,5 E=3,5 - koeficient prehoda od upornosti tal do stožca sonde do upora tal na ravni konice pilota, vzet v skladu s tabelo. 1; 8,0 upe je enostavno J Lveč kot 0,6 e=0,6÷1,2 E=4 - koeficient prehoda od upornosti tal do stožca sonde do upora tal na ravni konice pilota, vzet v skladu s tabelo. 1; 15,0 s prašno opico E=5 - koeficient prehoda od upornosti tal do stožca sonde do upora tal na ravni konice pilota, vzet v skladu s tabelo. 1; 16,0 Ilovica E=6 - koeficient prehoda od upornosti tal do stožca sonde do upora tal na ravni konice pilota, vzet v skladu s tabelo. 1; 14,0 E=6 - koeficient prehoda od upornosti tal do stožca sonde do upora tal na ravni konice pilota, vzet v skladu s tabelo. 1;-3,8e-2,5 J L+0,25* 10,0 Glina E=7 - koeficient prehoda od upornosti tal do stožca sonde do upora tal na ravni konice pilota, vzet v skladu s tabelo. 1; 18,9 Šibka tla, pokopana (šota, sapropel, melj) e=0,9÷0,8 E=1,7 - koeficient prehoda od upornosti tal do stožca sonde do upora tal na ravni konice pilota, vzet v skladu s tabelo. 1;-0,15 20,0 0,211. Za vmesne vrednosti TO K q 1. V stolpcu 3 e - koeficient poroznosti,JL- kazalnik konsistentnosti, določen po podatkih geotehničnih raziskav; 2* Priporočljivo je določiti natančnejše vrednosti modulov deformacije z uporabo teh izrazov; 3. V števcu je stolpec 6 koeficient variacije, v imenovalcu povprečna kvadratna napaka delnih določitev. 4. KAMERSKA OBDELAVA REZULTATOV SONDIRANJA 4.1. Priporočljivo je, da rezultate statičnega sondiranja predstavite v obliki kombiniranih grafov sprememb indikatorjev globine sondiranja z inženirsko-geološkimi stebri rudnikov (). Razporede sondiranja je treba izvesti v merilu: navpično: globina sondiranjath odsek tal na stranski površini sonde, MPa, pridobljen iz izkušenj, določen v skladu z odst. , in ta razdelek;za to gradbišče pri plast od 3 do ne več kot 10 m1:50, pri plast od 3 do več kot 10 m1:100; vodoravno: upornost tal proti stožcu sonde, ko je potopljena - Pq/zgornja os/ pri Pq ne manj kot 2,0 MPa - na 1 cm 2,0 MPa pri Pq manj kot 2,0 MPa - v 1 cm 0,2 MPa; vodoravno - upornost tal na stranski površini sonde (torna sklopka) - P f(spodnja os) pri P f ne manj kot 0,02 MPa na 1 cm 0,02 MPa pri P f manj kot 0,02 MPa v 1 cm 0,02 MPa. 4.2. Rezultati statičnega sondiranja za zgradbe III in IV razredi se lahko sestavijo brez inženirsko-geoloških stolpcev (); 4.3. Sondirne točke so narisane na načrtu z referenco v načrtu in navedbo absolutne nadmorske višine (). Priloga 1 Absolutne višine plasti Pqj gr α pr l jn(b ) Pqj gr β qj· 3. Za vmesne vrednosti TOj· l jn(b ) Spodaj 125,60 20,0 20,0 17,5 17,5 20,3 16,27 0,62 1,93 20,57 16,46 31,77 124,40 23,5 21,3 Vrh 125,60 20,0 20,0 19,5 15,6 0,65 0,46 19,0 18,9 15,1 6,96 125,90 19,0 17,8 ∑2,39= l ∑38,73 Opomba.če l jn(b ) manj oziroma 4 d ind, potem so sprejeti intervali enaki 4 d in d. 2. Določitev povprečnih vrednosti upornosti - povprečna vrednost upornosti-x površin zemlje na stranski površini sonde 1. Za vmesne vrednostifi in kupčki ( razredi vrednosti koeficientovfi·Pfi h i). Izračun povzamemo v tabeli (glej tabelo 2). Diagram načrtovanja je prikazan na sl. 1b. Stolpci 1÷3, 6, 10 tabele. 2 se izpolnijo na podlagi podatkov iz urnika statičnega sondiranja (glej sliko 1a), Stolpec 1 prikazuje vrednosti absolutnih nadmorskih višin plasti h do, m. Oznaka 133.10 ustreza nivoju tal. Naslednje oznake so narejene glede na sprejete vrednosti h do Stolpec 2 prikazuje vrednosti globine plasti h do od nivoja talne površine 133,10. Stolpec 6 prikazuje vrednosti debeline Za-x plasti zemlje h do, m, katerih meje so določene v skladu z odstavkom. Preverimo na mestih največjih odstopanj urnika sprememb 1. Za vmesne vrednosti KZaod ravne črte (glej sliko 1d). Stolpec 10 prikazuje vrednosti debeline- debelina-x površin tal h i, m, katerih meje so določene v skladu z . Vodoravne črte v tabeli so narisane vsakih 1,0 m od nivoja površine tal plus 0,5 m v skladu z. Druga črta od zgoraj je narisana za ločevanje plasti drobnega peska in peščene ilovice, saj je bilo sondiranje v našem primeru izvedeno z uporabo naprave S-852 v načinu brez stabilizacije in primer, opisan v (negativno trenje), zajema mesto. Stolpec 3 prikazuje vrednosti upornosti tal na stranski površini sonde na mejah Za-x plasti 3. Za vmesne vrednosti KZa gr, MPa. Stolpci 4, 5 in 7 se uporabljajo za izračun števca formule 5. V stolpec 4 vpišemo povprečne vrednosti upornosti tal na stranski površini sonde Za-x plasti 3. Za vmesne vrednosti KZa, MPa, enako polovici vsote vrednosti 3. Za vmesne vrednosti KZa gr. V stolpec 5 vpišemo rezultat množenja podatkov v stolpcu 4 s koeficientom iz tabele. 3. za drobne peske β fi= 0,9, za peščeno ilovico β fi= 1,0 pri sondiranju z namestitvijo S-832 v načinu brez stabilizacije. V stolpec 7 vpišemo rezultat zmnožka stolpcev 5 in 6, tj. števec izrazov formule 5. V stolpec 8 vpišemo rezultat količnika deljenja vsote stolpca 7 med pripadajočimi vodoravnimi črtami (števec formule 5) z vsoto stolpca 6 med ustreznimi vodoravnimi črtami (imenovalec formule 5 točk), tj. povprečna vrednost upornosti- debelina-x prerezov zemlje na stranski površini sonde, MPa. Stolpca 9 in 11 se uporabljata za izračun povprečnih vrednosti upornosti- debelina-x delov zemlje na stranski površini kupa (gred pilota, m;R·PKhh i). V stolpec 9 vpišemo vrednosti koeficientov razredi vrednosti koeficientovfi, vzeto glede na vrednosti stolpca 8 v tabeli. 2 ali po urniku. V stolpec 10 vpišemo vrednosti produktov stolpcev 8, 9, 10, tj. povprečne vrednosti upornosti- debelina-x delov zemlje na stranski površini kupa (gred pilota, m;R·PKhh i). Namesto prvih dveh vrednosti je zapisana “0”, saj se primer (negativno trenje) pojavi, koth odsek tal na stranski površini sonde, MPa, pridobljen iz izkušenj, določen v skladu z odst. , in ta razdelek; ne več kot 2 m. IN v tem primeru plast od 3 do= 2,2 - 0,5 = 1,7 m. Znesek določimo v 11. stolpcu tabele. 2: MPa m. d načrt za okvirno oceno sestave temeljnih tal Glede na tabelo 1 dodatek 1 GOST 20522-75 najdemo zan= 7 v= 2,18, torej vσ cm = 2,18·0,0776 = 0,169. Preskus se izvede po formuli (4) GOST 20522-75. Največje absolutno odstopanje F z hod F ustreza 0,211 (točka št. 4), kar je večje od 0,169. Posledično je testiranje v točki št. 4 velika napaka in je izločeno iz nadaljnje obravnave (ker je ostalo število testov 6, dodatnih testov ne izvajamo). Izračun vrednosti F z izvedemo v obliki tabele (tabela 4). Tabela 3 Številke merilnih točk - povprečna vrednost upornosti F Za α = 0,95 in število prostostnih stopinjn-1 = 5 po tabeli. Najdemo 2 prilogi 1 GOST 20522-75 tα = 2,01: 3. Določitev delne vrednosti skrajnega upora pilota na točki sondiranja ( F h). Delna vrednost mejnega upora pilota na točki sondiranja F z, MN, je določen s formulo 2. tabela 2 Zaq Sprejemamo po tabeli. 1 ali grafikoni. Vrednote F= 0,09 m2 in u= 1,2 m 2 dano. Zato: F z= 0,233·15,95·0,09+1,2·0,1335 = 0,495 MN. 4. Opredelitev nosilnost zabiti viseči pilot S9-30 (GOST 19804 -74), zabit do globine 8 m, po podatkih statičnega sondiranja. Rezultati statičnega sondiranja zemljine na obravnavanem območju gradbišča in podatki potrebni za nadaljnjo statistično obdelavo so podani v tabeli. 3. Tabela 4 Številke merilnih točk - povprečna vrednost upornosti Dobljene vrednosti nosilnosti pilotov F h jaz, MN Odstopanje dobljenih povprečnih vrednosti l) se izračuna v skladu s klavzulo 3.3 (glej). Pq= 15,95 MPa. 2. Določitev deformacijskega modula. Za fini pesek e= 0,60 modul deformacije je določen s formulami. Za grobo oceno izračunamo po formuli E = 3 Pq= 3·15,95 = 47,8 MPa. Za natančnejši izračun uporabimo formulo E = 3,6 Pq-5,е+0,08 = 3,5·15,95-5,0·0,60+0,08 = 52,8 MPa. Če je v območju na ravni konice pilota večplastna podlaga, se deformacijski modul določi za vsako plast in izračuna v skladu s točko 3.10.

Pri izvajanju inženirsko-geoloških raziskav se strokovnjaki zatekajo k metodi statičnega sondiranja tal, saj upravičeno velja za najučinkovitejšo od vseh uporabljenih metod.

Nizozemska velja za njeno zibelko, saj so tam v tridesetih letih 20. stoletja pri delu geoloških inženirjev prvič uporabili metodo statičnega sondiranja.

Kasneje so štafeto pri uporabi zgoraj omenjene metode prevzele države, kot so Japonska, ZDA in Avstralija, ki so to metodo cenile pri izvajanju vseh vrst geoloških del ali inženirskih raziskav. V zvezi z razvojem novih tal s strani naših gradbenih strokovnjakov, ki so prej veljala za popolnoma neprimerna zaradi svoje šibkosti, so v Rusiji začeli uporabljati statično sondiranje.

V zvezi s tem so v gradbeništvu strokovnjaki vse bolj začeli uporabljati temelje iz pilotov. Vendar je to zahtevalo dodatne raziskave. Na primer, zdaj je bilo treba izračunati nosilnost pilotov in ugotoviti lastnosti tal v njihovem naravnem pojavu.

Za najhitrejšo in najbolj ekonomično metodo je bilo ugotovljeno statično sondiranje. Strokovnjakom je pomagal rešiti vprašanje izvedljivosti uporabe takšnih temeljev, prav tako pa jim je omogočil pridobitev najbolj popolnih in objektivnih podatkov za izdelavo risb pilotnih temeljev.

Čeprav se ta metoda najpogosteje uporablja pri ustvarjanju projekta pilotni temelj, vendar druga geološka dela pogosto zahtevajo njegovo uporabo. Priskoči na pomoč pri pridobivanju najbolj popolnih in zanesljivih podatkov o tleh, kot so njihova debelina, meje porazdelitve, enakomernost po površini in globini.

Uporaba metode statičnega sondiranja se zmanjša na nenehno pritiskanje v tla s statično obremenitvijo posebne sonde. Pri izvajanju testnih del se uporabljajo različne izvedbe obratov.

Indikatorji odpornosti tal se beležijo neprekinjeno ali v intervalih vzdolž globine sonde. Ko raziskovalci dosežejo predhodno določeno globino potopitve, se test ustavi. Inženirske raziskave se prekinejo tudi, če uporabljena oprema zahteva uporabo ekstremnih sil, ko je potopljena v tla.

Dela z metodo statičnega sondiranja se izvajajo s posebno napravo, ki kontinuirano pritiska sondo v tla s hitrostjo 1,2 m/min. Podatki o odpornosti sonde proti potopitvi se beležijo neprekinjeno ali v korakih, manjših od 0,2 m.

Za te vrste Za geološka dela se uporabljajo naprave za statično sondiranje različne oblike, v vsakem primeru pa se uporablja standardna sonda. Takšna sonda ima konico s premerom 36 mm na palicah s premerom 36 mm, z odprtim kotom 60 *. Konica sonde je opremljena s senzorji, ki beležijo upor tal in njihovo trenje stransko površino sonde, kot tudi odstopanje sonde od navpičnice med potopitvijo.

Inženirske raziskave se končajo, ko sonda doseže določeno globino ali ko je dosežena največja možna sila za določen tip opreme.

Celoten obseg del pri izvajanju inženirskih raziskav z metodo statičnega sondiranja urejata dva glavna dokumenta. Najprej je to GOST 19912-2001 in tudi evropski standard iz leta 1977.

Metoda statičnega sondiranja se najpogosteje uporablja pri načrtovanju temeljev pilotov za izračun nosilnosti zabitih in uvrtanih pilotov različnih prerezov. Statično sondiranje omogoča ne samo oceno možnosti in izvedljivosti uporabe pilotnih temeljev, temveč tudi pridobitev celotnega nabora kazalcev, potrebnih za izdelavo delovnih risb temeljev pilotov. Uporaba statičnega sondiranja v mnogih primerih omogoča zmanjšanje količine dragih in delovno intenzivnih eksperimentalnih testiranj pilotov s statično obremenitvijo.
Odpornost stožca v peščenih in glinenih tleh je različna. V glinah in ilovicah se upornost stožca povečuje počasi, enakomerno in redko presega 4-5 MPa. V pesku stožčasti upor narašča z globino hitro in nenadoma in znaša več kot 5-15 MPa. Upornost na stranski površini sonde je v glinenih tleh veliko večja kot v pesku, kar je posledica velike specifična adhezija gline in ilovice.
Pri dešifriranju grafov statičnega sondiranja se identificirajo značilni intervali z enakimi ali podobnimi vrednostmi upornosti tal pod konico in na stranski površini.
Na podlagi merilnih podatkov, pridobljenih med preskusom, se izračunajo vrednosti upornosti tal pod stožcem sonde in upornosti na tornem spoju sonde, nato pa se izrišejo grafi sprememb teh vrednosti. globina sondiranja.
Statično sondiranje izvajamo s stalnim pritiskanjem sonde v tla. Kazalnike odpornosti tal beležimo neprekinjeno ali v intervalih po globini potopitve sonde do največ 0,2 m. Preskus je končan, ko je dosežena določena globina potopitve sonde ali dosežena največja sila za uporabljeno opremo. Na koncu testa sondo odstranimo iz tal in vodnjak zamašimo. Registracija odpornosti tal proti preboju sonde se izvaja v testnem dnevniku, na diagramskem traku ali v pomnilniški enoti zapisovalnega sistema.
Instalacijska sonda je opremljena z merilno konico, ki vsebuje občutljive elemente, ki glede na izvedbo inštalacije merijo upor tal na stožec sonde, trenje na stranski površini občutljivega dela konice in odstopanje konico sonde od navpičnice (z uporabo inklinometra).

Statično sondiranje je treba uporabiti v kombinaciji z drugimi vrstami geotehničnih raziskav za:

• prepoznavanje inženirsko-geoloških elementov (debeline, meje razširjenosti tal različnih sestav in stanj);
• določitev homogenosti tal po površini in globini;
• določitev globine strehe grobih tal;
• približno kvantifikacija značilnosti lastnosti tal;
• določanje odpornosti tal pod pilotom in vzdolž njegove stranske površine;
• določanje stopnje zbitosti in strjevanja sčasoma umetno oblikovanih (razsutih in naplavljenih) tal;
• izbor lokacij za poskusna mesta za podrobna študija fizikalne in mehanske lastnosti tal.

Pri izvajanju inženirsko-geoloških raziskav za določene zgradbe in objekte je treba sondiranje tal izvajati znotraj njihovih obrisov ali na razdalji od obrisov zgradb in objektov največ 5 m.

Za pridobitev primerjalnih podatkov je treba nekatere točke nahajati na razdalji največ 25 premerov sonde od neobloženega in nezapolnjenega vodnjaka z betonom, v katerem se vzorčijo zemljine za laboratorijske raziskave in druge vrste terenskih preizkusov tal, in ne manj kot 1 m od predhodno izvedenega sondiranja.

Glede na potrebe prakse razna podjetja Izdelujemo široko paleto instalacij, od ročnih prenosnih do instalacij na triosna vozila in terenska vozila.

S terenskim preizkusom tal s statičnim sondiranjem je bilo ugotovljeno:

• upornost tal pod konico (stožcem) sonde qc (stožčasti upor), MPa;
• upornost tal na stranski površini (torna sklopka) sonde fs (trenje tulca), MPa;
• izračunan je bil indikator Rf (%) = F/Q*100, kjer je F specifično trenje vzdolž stranske ploskve sonde, Q upor proti preboju stožca

Konice merilnikov napetosti s senzorji pornega tlaka (piezokoni).

Pojavil se je v Zadnja leta konice s senzorji pornega tlaka (piezokoni) so obetaven dodatek k normalne instalacije sondiranje, razširitev zmožnosti ocenjevanja tal. V napravah za merjenje pornega tlaka zasnova električne konice omogoča merjenje stožčastega upora qc, sklopnega trenja fs in pornega tlaka i. Uporaba piezokonusov se je začela pred približno 10 leti. Raziskave z uporabo piezokonjev širijo in izboljšujejo zmogljivosti običajnega statičnega zaznavanja. Glavne prednosti testiranja s piezokonusom: zmožnost razlikovanja med dreniranimi in nedreniranimi preskusi, zmožnost izboljšanja izmerjene stožčaste odpornosti na podlagi pornega tlaka in oblikovanja konice ter zmožnost določanja konsolidacijskih značilnosti tal. Te prednosti omogočajo natančnejše določanje narave podlage in vrste tal ter njihovih fizikalnih in mehanskih lastnosti.

Piezokonus ima poleg običajnega stožca naslednje glavne dele za merjenje pornega tlaka: porozni filter, komoro za porno tekočino in senzor pornega tlaka. Lokacija filtra na konici še ni standardizirana. IN različne oblike nahaja se: na konici stožca, na telesu stožca, neposredno nad dnom stožca, nad torno sklopko itd.

Filter je obročast element z zunanjim premerom 35,6 mm, običajno visok 5 mm. Filtri so izdelani iz iz nerjavečega jekla, keramika, žgan bron, karborund, cementiran kremenov pesek, propilen itd. Filter mora izpolnjevati tri, nekoliko nasprotujoče si zahteve: biti mora tog, imeti mora visoko prepustnost za tekočino in nizko prepustnost za zrak. Velikost odprtine filtra je približno 100 mikrometrov. Ena od glavnih zahtev za filtre je njihova nizka cena, saj je treba filter zamenjati po vsakem testu kot tekočino, ki polni komoro, največkrat uporabljeno silikonsko olje ali glicerin.

Porni tlak se med sondiranjem zelo hitro spreminja, še posebej v debeloplastnih zemljinah, zato je izmerjeni tlak dinamičen. Za zanesljivo merjenje stalno spreminjajočega se pornega tlaka mora oddajnik zagotavljati minimalni časovni zamik. Pretvorniki se nahajajo na ravni filtrov in so zato v neposrednem stiku z vodo iz por, ki vstopa skozi filter. Občutljivost pretvornika se meri s spremembo prostornine porne tekočine na enoto tlaka. V tistem, prikazanem na sl. 1 piezokonusni tlačni pretvornik ima občutljivost 0,2 mm v celotnem območju tlaka od 0 do 2 MPa.

Izdelava in uporaba piezokonusov je zahtevna tehnična naloga, zato je kljub dodatnim podatkom o tleh, pridobljenih z njihovo pomočjo, njihova uporaba zelo omejena. Uporabljajo se predvsem za preučevanje ilovnatih zemljin v znanstvene namene, pa tudi za sondiranje na polici, kjer je zahtevnost testiranja odvisna od potrebe po pridobitvi zanesljivih podatkov o zemljinah, ki se uporabljajo za načrtovanje kompleksnih in zelo dragih konstrukcij. Prispevek predstavlja rezultate ankete 80 specialistov različne države o uporabi piezokonusov. Iz odgovorov je razvidno, da piezokonsko zaznavanje predstavlja manj kot 10 % skupne prostornine statičnega zaznavanja. Izjema so raziskave na polici v nekaterih državah (Norveška, Kanada), kjer piezokonsko sondiranje predstavlja več kot 80 % celotne glasnosti statičnega sondiranja.

Glavne naloge statičnega sondiranja so zagotavljanje začetnih inženirskih in geoloških podatkov za projektiranje in gradnjo (za izbiro vrste temeljev, določitev globine temeljenja in predhodnih dimenzij temeljev, izbor nosilne plasti zemljine za pilote, določitev obremenitve itd.). -nosilnost in dimenzije pilotov, izdelava projekta izkopa, spremljanje razkompanije zemljine pri izkopnih delih).

Interpretacija rezultatov statičnega sondiranja

Razlago grafov statičnega sondiranja je treba narediti tako, da se pod konico in na stranski površini označijo značilni intervali z enakimi ali podobnimi vrednostmi upornosti tal.

Številne študije kažejo, da razmerje med uporom sklopke in uporom (»razmerje trenja«) pomaga prepoznati vrsto tal. Ta indikator se lahko bistveno razlikuje glede na to, ali so tla peščena ali ilovnata.

Odpornost stožca v peščenih in glinenih tleh se močno razlikuje. Medtem ko pri glinah upornost stožca narašča počasi, enakomerno in le redko preseže 4 MPa, upornost stožca v peskih praviloma z globino narašča hitro in cikcakasto in znaša več kot 4 MPa. Ta cik-cak vzorec je razložen z zmanjšanjem odpornosti med uničenjem peščene podlage in kasnejšim povečanjem odpornosti stožca proti potopitvi. V ilovnatih tleh se zaporedje zmanjšanja in obnavljanja trdnosti pojavlja tako pogosto, da se ne odraža na grafu sondiranja.

Navdušujoča je tudi hitrost, s katero se sonda pogrezne v zemljo. In če je recimo kakovost podatkov, pridobljenih med vrtanjem, neposredno odvisna od usposobljenosti in vestnosti operaterja vrtalne naprave, ki jemlje vzorce, metoda statičnega sondiranja ta dejavnik odpravi. Vse parametre lastnosti tal beleži računalnik.

Poleg tega vam statično sondiranje omogoča pridobivanje širokega spektra podatkov. Senzorji na primer beležijo informacije o heterogenosti tal, določajo porni tlak, električno prevodnost, temperaturo itd. To omogoča oblikovalcem, da sprejmejo prava odločitev Pri izbiri vrste temeljev nadaljujte z izračunom nosilnosti tako izvrtanih kot zabitih pilotov.

Nedvomna prednost metode je njena okolju prijaznost in relativno nizki stroški, Linearni meter Preučevanje odseka s statičnim sondiranjem stane 4-krat manj kot vrtanje.

Sondiranje lahko štejemo tudi za bolj nežno metodo preučevanja tal. To je še posebej pomembno pri pregledovanju tal v zgodovinskem, gosto pozidanem središču Sankt Peterburga. Vrtanje ducata vrtin po obodu stavbe iz 18. stoletja bi nedvomno povzročilo več škode kot sondiranje.

Javna družba

CENTRALNI RAZISKOVALNI IN PROJEKTIVNI INŠTITUT STANOVANJSKIH IN JAVNIH STAVB

(stanovanje TsNIIEP)

potrjujem

Direktor

Avtor: znanstvena dejavnost, doktorica tehničnih znanosti

JUG. Granik

2006

uporaba tesnilnih materialov "ABRIS® S" in "ABRIS®R" v stanovanjskih in javne zgradbe.

Priročnik za oblikovalce

Moskva - 2006

GS-1-77-01-26-0-7713028354-019031-1

PROJEKTIRANJE STAVB IN OBJEKTOV I. IN II. STOPNJE ODGOVORNOSTI

RAZVOJ DELOV PROJEKTNE DOKUMENTACIJE ZA GRADNJO STAVB IN OBJEKTOV TER NJIHOVIH KOMPLEKSOV

GLAVNI NAČRT IN PREVOZ

Splošni načrti (diagrami glavnega načrta) ozemlja stavb, objektov in njihovih kompleksov

Sheme in projekti inženirske in prometne infrastrukture

Sheme (projekti) za urejanje ozemlja stavb, objektov in njihovih kompleksov:

urejanje okolice

Inženirska priprava ozemlja

ARHITEKTURNE IN GRADBENE REŠITVE

Arhitekturni del (načrti, prerezi, fasade)

Konstruktivne odločitve:

Temelji

Nosilne in ograjene konstrukcije

TEHNOLOŠKE REŠITVE

Javne zgradbe in objekti ter njihovi kompleksi

zgradbe za izobraževanje, usposabljanje in usposabljanje

zgradbe za raziskovalne ustanove, projektiranje in javne organizacije in upravljanje

zgradbe in objekti za zdravstveno varstvo in rekreacijo

Zgradbe in strukture za telesno vzgojo, rekreacijo in šport

stavbe kulturnih, izobraževalnih in razvedrilnih ustanov

stavbe za trgovska podjetja, Catering in storitve za potrošnike

prometne zgradbe, namenjene neposredni oskrbi prebivalstva

stavbe za gospodarske javne službe (razen proizvodnih, skladiščnih in prometnih zgradb in objektov)

tempeljski kompleksi, verske zgradbe in strukture, spomeniki

večnamenske zgradbe in kompleksi, vključno s prostori za različne namene

zgradbe in strukture za vladne agencije, obrambo, državno varnost, finance in tuje misije

Industrijske zgradbe in objekti ter njihovi kompleksi:

energetska podjetja (razen hidravličnih objektov):

Električna in toplotna omrežja

Točke distribucije energije

Črpališča

Kotlovnice

podjetja lahke industrije:

Podjetja za izdelavo in popravilo čevljev

Krojaška in popravljalna podjetja

Za izdelavo spominkov in športne opreme

Proizvodnja igrač

Podjetja za kemično čiščenje, barvanje in pranje oblačil in perila

podjetja gradbene industrije

Obrati za proizvodnjo betona

Za izdelavo armiranobetonskih konstrukcij

Skladišča gradbenega materiala

Enote za pripravo raztopin

komunikacijska podjetja

Komunikacijske linije

Krmilna in preklopna vozlišča

Telefonske centrale

konstrukcije industrijskih podjetij:

Podzemni objekti (podporni zidovi, kleti, predori in kanali, jaški)

Prometni objekti in njihovi kompleksi:

avtomobilska transportna podjetja:

Avtobusne postaje

Avto servisi

Parkiranje avtomobila

TEHNOLOŠKE REŠITVE

podjetja za zračni promet:

Letališki terminali

INŽENIRSKA OPREMA, OMREŽJA IN SISTEMI

Ogrevanje, prezračevanje, klimatizacija

Vodovod in kanalizacija

Oskrba s toploto

Oskrba s plinom

Hlajenje

Napajanje do vključno 35 kV

Elektro oprema, električna razsvetljava

Komunikacije in signalizacija

Radio in televizija

Dispečerstvo, avtomatizacija in upravljanje inženirskih sistemov

Mehanizacija in promet znotraj objekta

POSEBNI DELI PROJEKTNE DOKUMENTACIJE

Varstvo okolja

Inženirski in tehnični ukrepi civilne zaščite, ukrepi za preprečevanje izrednih razmer

Zaščita gradbenih konstrukcij pred korozijo

Sistemi za gašenje požara, požarni alarm in opozarjanje ljudi na požar, zaščita pred dimom, evakuacija ljudi v primeru požara

Sistemi protivlomni alarm, video nadzor in nadzor

Ukrepi za zagotavljanje življenjskih pogojev za gibalno ovirane osebe

Organizacija gradnje

PRERAČUNSKA DOKUMENTACIJA

PREGLED TEHNIČNEGA STANJA STAVB IN OBJEKTOV

Anketa tehnično stanje fundacije

Pregled tehničnega stanja nosilnih in ograjnih konstrukcij, sklopov in delov

Anketa inženirske komunikacije

OPRAVLJA FUNKCIJO GENERALNEGA PROJEKTANTA

DOVOLJENO JE OPRAVLJANJE DEJAVNOSTI ZA PROJEKTIRANJE STAVB IN OBJEKTOV TER NJIHOVIH KOMPLEKSOV

ZA NASLEDNJE VRSTE STAVB, OBJEKTOV IN NJIHOVIH KOMPLEKSOV

Stanovanjske stavbe in njihovi kompleksi:

Zgradbe do 25 ali več nadstropij

Specializirani tipi stanovanj (domovi, stanovanjske stavbe za osebe z omejeno mobilnostjo)

Javne zgradbe in objekti ter njihovi kompleksi

Industrijske zgradbe in objekti ter njihovi kompleksi

Kmetijske zgradbe in objekti ter njihovi kompleksi

Prometni objekti in njihovi kompleksi, vključno z:

Glavne ceste in mestne ulice

Lokalne ulice in ceste v stanovanjskih naseljih

ZA GRADNJO NA OBMOČJIH Z INŽENIRSKO-GEOLOŠKIMI POGOJI

jaz težavnostne kategorije (preprosto)

1. Za zgradbe in objekte I in težavnostna kategorija (srednja težavnost)

Z omejeno razširjenostjo specifičnih tal:

Permafrost

Pogrezanje

otekanje

Organsko-mineralni in organski

Soljena

Aluvialni

tehnogeno

Z omejenim razvojem naravnih procesov

Seizmičnost 7 točk ali več

Blatni plazovi, snežni plazovi

Z omejenim razvojem naravnih procesov:

Poplavljanje ozemelj

Kras, sufozija

S širjenjem specifičnih tal:

Permafrost

Pogrezanje

otekanje

Organsko-mineralni in organski

Soljena

Aluvialni

tehnogeno

Z razvojem naravnih in umetnih procesov:

Seizmičnost 7 točk ali več

Blatni plazovi, snežni plazovi

Recikliranje rečnih obrežij, jezer, rezervoarjev

Poplavljanje ozemelj

Kras, sufozija

Pobočni procesi (plazovi, zemeljski plazovi, soliflukcija)

Pojasnilo.

Priporočila so namenjena kot vodilo projektantom stanovanjskih in javnih objektov. Priporočila vključujejo Konstruktivne odločitve stikov različnih gradbenih elementov, njihovih sestavnih delov in delov, ki pomembno vplivajo na kakovost teh objektov kot celote, udobje bivanja (in dela) v njih ter njihovo varnost v času in obratovalnih stroških vzdrževanja.

V albumu so predstavljeni glavni konstrukcijski in konstrukcijski elementi objektov glede na namembnost in lokacijo ter zahteve zanje.

Delo vsebuje potrebna gradiva za projektante v obliki delovnih risb, za bolj kritične komponente, ki jih je treba obravnavati Posebna pozornost. Vključujejo nove tesnilne izdelke in materiale, ki pomagajo rešiti probleme puščanja in zmrzovanja ter zaščito pred hrupom in prekomerno prepustnostjo zraka. Takšni materiali so tesnila "ABRIS®S" (TU5772-003-43008408-99) in "ABRIS®R" (TU 5775-004-52471462-2003).

Zasnovo stavb je treba izvesti v skladu z zahtevami veljavnih regulativnih dokumentov:

SNiP 31.02.2001 "Enostanovanjske stanovanjske hiše",

SNiP 31-01-2003 "Stanovanjske stavbe",

SNiP 31-05-2003 "Javne zgradbe za upravne namene",

SNiP 2.09.04-87* "Upravne in gospodinjske stavbe",

SNiP 3.03.01-87 "Nosilne in ograjene konstrukcije,

SNiP II -26-76»Strehe. Standardi oblikovanja".

SNiP 23-03 "Zvočna izolacija"

SanPiN2.1.2.1002 Sanitarne in epidemiološke zahteve za stanovanjske zgradbe in prostore.

Lastnosti tesnilnih mas ABRIS®S, kitov ABRIS®R in področja njihove uporabe

Lastnosti tesnilnih materialov ABRIS®S (TU 5772-003-43008408-99) in ABRIS®R (TU5775-004-52471462-2003) so podane v tabeli. 1 in karakteristike delovanja konstrukcijskih spojev z uporabo tesnilnih trakov ABRIS®S, pridobljene med testiranjem, so predstavljene v tabeli. 3.

th parcela tal m sprejeta v skladu s to porazdelitvijo.

št.	Ime indikatorjev	Abris ® S LT in LB	ABRIS®SS	ABRIS®S B
	Videz	Plastična homogena masa brez prelomov ali lukenj
	barva	Po želji kupca (osnovno: bela, siva, črna)
	Preboj, 0,1 mm	30-170
	Trdnost oprijema z betonom, MPa	≥ 0,1
	Pretočni upor, mm, ne več
	Paroprepustnost, mg/(m"Ch-Pa), ne več	0,01
	Absorpcija vode, 24 ur, %, ne več
	Natezna trdnost, MPa, ne manj	0,008
	Narava uničenja	kohezivno
	Pogojni rok uporabnosti, leta
	Širina, mm	2… 250	-	Briketi 1-5 kg
	Debelina, mm	1…5	-
	Premer, mm	-	1,8…. 40

d načrt za okvirno oceno sestave temeljnih tal

št.	Ime indikatorjev	ABRIS®RS	ABRIS®Ru	ABRIS®RP
	Videz	Homogena pastozna masa
	barva	Na željo stranke	Črna	Na željo stranke
	Preboj, 0,1 mm	200 - 380	250 - 400	400 - 450
	Trdnost spoja s kovino med luščenjem, N/m, ne manj
	Trdnost oprijema z betonom, MPa, ne manj
	Relativni raztezek pri največji obremenitvi, %, ne manj			-
	Masni delež suhe snovi, %, ne manj			-
	Pretočni upor: Z debelino 1-2 mm, ne več kot, mm Z debelino 5 mm, ne več kot, mm
				-
				-
	Paroprepustnost, mg/(m-h-Pa), ne več	0,01
	Absorpcija vode po sušenju, 24 ur, %, ne več
	Čas sušenja pri 20°C, ura
	Specifična težnost, g/cm3	11,2 - 1,3	0,9 - 1,1	0,9 - 1,0
	Poraba, kg			0,2 - 0,4
	Pogojni rok uporabnosti, leta

Tabela 3

Ime značilnosti, enote. meritve	Rezultati testov
1. Odpornost na prenos toplote, (m 2 -K)/W	2,33
2. Zračna tesnost pri tlaku 100 Pa, m 3 / (h-m)	≤ 0,1
3. Vodoodpornost pri tlaku, Pa	1900
4. Deformacijska stabilnost (relativni raztezek), %	39,5
5. Zvočna izolacija, dBA

Tesnilne mase ABRIS®S in Abris R imajo toplotno odpornost do plus 140°C oziroma 160°C in se lahko uporabljajo v vseh podnebne cone Rusija (pri temperaturah do minus 60°C).

Blagovne znamke tesnil se med seboj razlikujejo ločeni elementi in imajo zato različna področja uporabe, katerih značilnosti so podane v tabeli. 4

Tabela 4

Paleta proizvedenih tesnilnih mas

Znamka tesnilne mase, njene značilnosti	Vrsta tesnilne mase	Področje uporabe
1. Outline® S-LTdiff Difuzijski (paroprepustni) trak iz trpežne polipropilenske tkanine z dvema pritrdilnima trakoma ob robovih iz butilne gume z visokim oprijemom; koeficient paroprepustnostim= 0,2 mg/(m - h∙Pa)		Nameščen pod okenski odtok in po obodu odprtine z zunaj; Priporočljivo je zaščititi pred izpostavljenostjo ultravijoličnim žarkom.
2. Outline® S-LTf Samolepilni tesnilni trak iz butilne gume, ki je odporen proti vlagi in plinu, je na eni strani prekrit z antilepilno folijo, na drugi pa z aluminijasto folijo za toplotni odboj in UV zaščito. Razvite so bile možnosti, ojačane z valovito aluminijasto folijo in svinčeno folijo.		Tesnjenje spojev in šivov v konstrukcijah luči in prosojnih ograj zimski vrtovi; za popravilo in tesnjenje šivov kovinska kritina, kot tudi stičišča strehe s stenami in cevmi.
3. Abris® S-LTfiz Samolepilni tesnilni trak iz butilne gume, ki je odporen proti vlagi in plinu, je na eni strani prekrit s folijo proti lepljenju, na drugi strani pa s folijo-izolonom (penjen polietilen, prekrit z odbojno metalizirano folijo), UV odporen,l = 0,032 W/(mK), delovna temperatura od -60 °C do 100 °C		Tesnjenje, izolacija spojev in spojev; poveča
4. Outline® S-LTdiz Ob odsotnosti odsevne metalizirane folije, koeficient toplotne prevodnosti A = 0,032 W/(mK), delovna temperatura od -60 °C do 100 °C, je priporočljivo zaščititi pred izpostavljenostjo ultravijoličnim žarkom.		zvočna izolacija konstrukcij.
5. Outline® S-LTbaz Samolepilni tesnilni trak iz butilne gume je na eni strani prekrit s folijo proti lepljenju, na drugi pa z negorljivo bazaltno tkanino.		Za tesnjenje šivov iz notranjosti prostorov; ko je suh in mokra končna obdelava pobočja, po polnjenju šivov s toplotno izolacijo. Poveča toplotno odpornost in požarno odpornost.
6. Outline® S-LTdub Samolepilna tesnilna butilna guma trak za parno zaporo podvojeno netkano blago, ima samolepilni dodatni trak za pritrditev traku na skrito mesto.		Za parotesno tesnjenje vmesnikov okenski okvirji, okvirji vrat z gradbenimi konstrukcijami z uporabo kakršnih koli (suhih in mokrih) načinov zaključevanja pobočij pred polnjenjem šiva s toplotno izolacijo.
7. Outline® S-LTmdub Samolepilni parno zaščitni butil kavčuk tesnilni trak, podložen z metalizirano folijo, ima dodatno samolepilno pritrdilno letev za namestitev traku na skrito mesto.		Za parotesno tesnjenje vmesnika med okenskimi in vratnimi okvirji ter gradbenimi konstrukcijami pri »suhi« zaključni obdelavi pobočij pred polnjenjem šiva s toplotno izolacijo.
8. Outline® S-LTnp Samolepilni tesnilni trak iz butilne gume parne zapore, na eni strani prevlečen z netkano tkanino.		Za zaščito spoja pred vlago, paro in plinom, združljiv z barvami in ometom.
9. Outline® S-B Plastična masa na osnovi butilne gume z visoko oprijemljivostjo; briketi tesnilne mase so zaviti v antilepilno (polietilensko) folijo.		Za paro, vlago in plinotesno tesnjenje šivnih rež v gradbene konstrukcije. Nanesite ročno ali z električnim tesnilom.
10. Outline®S-SH Samolepilna plastično-elastična masa na osnovi butil kavčuka v obliki vrvic, prevlečenih s filmom proti lepljenju.		Za paro, vlago in plinotesno tesnjenje rež v gradbenih konstrukcijah.
11. Outline® S-LB Tesnilni trak iz butilne gume je obojestransko prevlečen s filmom proti lepljenju.		Za vlago in plinotesno tesnjenje in lepljenje spojnih površin.
12. Outline® S-LBiz Dvostranski lepilni trak, ojačan z izolonom.		Za tesnjenje spojev, prekrivanj, valovitih plošč in lepljenje spojnih površin.
13. Outline® S-LTm Samolepilni tesnilni trak iz butilne gume je na eni strani prekrit s folijo proti lepljenju, na drugi strani pa z obstojno odbojno metalizirano folijo.		Za parno zaporo in tesnjenje reg med elementi prosojnih konstrukcij, reg v notranjih prostorih in lahkih kovinskih konstrukcij fasadnih sistemov.
14. Outline® Rs		Tesnjenje medpanelnih spojev in lepljenje spojnih površin.
15. Outline®ppri Mastika iz butilne gume (pasta podobna masa) sušilnega tipa.		Tesnjenje medpanelnih stikov in lepljenje spojnih površin hidroizolacije, lepljenje polimernih (elastomernih) folij in protikorozijska zaščita
16. Primer Abris® Rp		Za obdelavo (primiranje) površine pred nanosom tesnilne mase.
17. Hidravlično tesnilo Abris® S Samolepilni tesnilni material na osnovi natrijevega bentonita.		Za tesnjenje delovnih konstrukcijskih spojev podzemnih betonskih konstrukcij, kot tudi mest, kjer potekajo komunalni vodi. Montira se neposredno pred betoniranjem.

Projekti zunanjih ograj stanovanjskih in javnih zgradb.

Enote in deli.

Tehnologija gradnje.

Najbolj pogost strukturni sistemi večnadstropna zunanja ograja civilnih stavb, utelešena v sodobna gradnja V naši državi obstajajo štirje sistemi:

1. Troslojna opeka

2. Troslojna plošča s fleksibilnimi povezavami

3. Monolitna z zunanjo izolacijo

4. Izdelan iz velikih lahkih betonskih blokov

Zato jim pri našem delu namenjamo največjo pozornost. Največji donos in opazen učinek skozi čas daje uporaba novih materialov in predvsem tesnilnih mas. Ti konstrukcijski sistemi tvorijo glavnino nizkih gradenj, ki so leta 2005 znašale 40 milijonov m2. celotna površina. Tako zagotavljanje zahtevana količina tesnilnih materialov je nacionalna naloga ustreznih proizvodnih podjetij.

Notranje strukture vseh naštetih gradbenih sistemov so skupne, zato so univerzalne in jih je mogoče uporabiti v vsakem izmed njih. V zunanjih ograjah vsakega konstrukcijskega sistema so njegov najpomembnejši del okenske in vratne enote, zato je zmanjšanje toplotnih izgub objekta v veliki meri odvisno od njihove vgradnje in tesnjenja.

Kot primer pravilne vgradnje, tesnjenja in tesnjenja so v priporočilih podana okna s povečano toplotno odpornostjo: lesena okna z dvema kriloma, notranjim enoslojnim steklom in zunanjim steklom ter PVC okna s širokim okvirjem, z enim petercem. komorno krilo in dvojno zasteklitev. Njihova namestitev je podana v vseh navedenih sistemih.

Montaža okenskih blokov

Praksa je pokazala, da lokacija, toplotna in hidroizolacija okenskih in vratnih (balkonskih) blokov vzdolž stene v veliki meri določajo toplotne izgube stanovanjskih prostorov. Velike toplotne izgube ne nastajajo le skozi stike okenskih in vratnih okvirjev s steno, temveč tudi ob pobočjih okenske odprtine, zato je njihova izolacija po celotnem obodu odprtine v mnogih primerih nujno potrebna. Neupoštevanje tega vodi do nastanka kondenza in ledu v vogalih blokov s steno. Za preprečevanje tega pojava je priporočljivo, da po tesnjenju in izolaciji okenskih in vratnih blokov s poliuretansko peno VILAN-405 ali "Macroflex" ali "Hemlux" namestite trakove ABRIS®S-LTiz v širino 12 - 15 cm (v skladu z k izračunom). debelina 10 mm od strani prostora.

Vbrizgavanje poliuretanske pene se lahko izvaja iz prostora in zunaj. V primeru, da pride do vbrizgavanja pene s strani prostora, pred zapolnitvijo rež na zunanji strani, okenska škatla in zunanjo stensko ploščo se vgradi difuzijski (paroprepustni) trak ABRIS®S-LT dif.

Če se vbrizgavanje pene izvede od zunaj, difuzijo(paroprepusten) trak ABRIS®S-LT razl. na eni strani pritrjen na stenska plošča in po zapolnitvi vrzeli s peno se druga stran traku pritrdi na škatlo okenskega bloka, kot je prikazano na listih 24 in 24a.

Za premostitev vrzeli med steno in oblikovanje oken Na zunanji strani je uporabljena obloga, ki ščiti peno in diferencial ABRIS®S-LT. pred ultravijoličnimi žarki in kot okras. Pokrov mora biti nameščen z razmikom najmanj 3 mm.

Na risbah je prikazana vgradnja dveh vrst okenskih enot: parnih PVC in lesenih z ločenimi krili. Te strukture se najpogosteje uporabljajo v sodobni gradnji stanovanjskih in javnih zgradb.

Da bi prihranili gorivo v Moskvi, predsednik moskovskega odbora za arhitekturo podana so bila navodila za uporabo oken v projektih stavb, ki izkoriščajo toploto in zagotavljajo prezračevanje. Njihova zasnova vključuje rešetko za dovod zraka, ki je izolirana z ABRIS®S-LTfiz.

MONTAŽA PVC OKENSKE ENOTE Z OKVIROM ŠIRINE 121 mm.

V TROSLOJNIH OPEČNIH STENAH

3. Armirano betonska preklada

5. Opeka - zunanji sloj.

6. Opeka - notranja plast

8. Tesnilna masa ABRIS®RS

9. Cementno-peščena malta

10. Raztopina polimernega cementa

11. ABRIS®S-LTdiff

MONTAŽA UPVC OKENSKE ENOTE Z OKVIROM ŠIRINE 121 mm. V ENOSLOJNIH STENAH Z ZUNANJEM IZOLACIJO OBJEKTOV V GRADNJI

(vodoravni del)

1. Razširjeni del PVC okenske blok škatle

2. PPU VILAN-405 ali HEMLUX ali MACROFLEX

3. Okenski blok iz PVC-ja, širok okvir. 121 mm

4. Izolacija - plošče iz mineralne volne ali PSB-S

5. Polimercementna plast, ojačana s stekleno in plastično mrežico

6. Enoslojna stena lahki beton

7. Tesnilna masa ABRIS®RS ali ABRIS®S-Sh

8. ABRIS®S-LTdif (debelina: 10 mm)

VGRADNJA PVC OKENSKE ENOTE Z OKVIROM 60 mm. ENOSLOJNE STENE SO PENIČASTI BETON S ČETRTINO ŠIRINE 200 mm. V STENI OKENSKA ODPRTINA.

(navpični del vzdolž vrha odprtine)

1. Razširjeni del PVC okenske blok škatle

2. PPU VILAN-405 ali HEMLUX ali MACROFLEX

4. PVC okenski blok, širok okvir. 60 mm.

5. ABRIS®S-LTiz., debeline 10 mm

6. Tesnilna masa ABRIS®RS ali ABRIS®S-Sh

7. Palične preklade PB-175. 20-14I z gostoto 700 kg/m 3

8. Raztopina polimernega cementa

9. Jeklena plošča za pritrditev okenskega okvirja

VGRADNJA PVC OKENSKE ENOTE Z OKVIROM 121 mm. V ENOSLOJNIH STENAH IZ CETRATNIH BETONSKIH BLOKOV S ČETRTINO ŠIRINE 100 mm. V OKNU SO MESTA.

(navpični del vzdolž vrha odprtine)

1. Razširjeni del PVC okenske blok škatle

2. PPU VILAN-405 ali HEMLUX ali MACROFLEX

3. Četrtina okenske odprtine stene

4. PVC okenski blok s širokim okvirjem. 60 mm.

5. Palične preklade PB175.10-1Ya v– 450 kg/m3

6. ABRIS®S-LTiz., debelina 10 mm.

7. Jekleni trak za pritrditev okenskega okvirja

9. Cementno-peščena malta

MONTAŽA LESENE OKENSKE ENOTE Z OKVIROM ŠIRINE 134 MM. V 3-SLOJNIH OPEČNIH STENAH

(navpični del vzdolž vrha odprtine)

Z zunanjo plastjo polimercementnega kita

2. Armirano betonska preklada

4. Izolacija - mineralna volna, plošče ali PSB-S

5. Opeka - zunanji sloj.

6. Opeka - notranja plast.

7. Masivna plošča iz mineralne volne (bazalt)

8. Tesnilna masa ABRIS®RS ali ABRIS®S-Sh

9. Cementno-peščena malta

10. Raztopina polimernega cementa

11. ABRIS®S-LTdiff

MONTAŽA LESENEGA OKENSKEGA BLOKA Z OKVIROM ŠIRINE 134 mm. V 3-SLOJNIH OPEČNIH STENAH

(vodoravni del)

1. PPU VILAN-405 ali HEMLUX ali MACROFLEX

2. Polimercementna mastika (raztopina)

3. Jeklena profilna letev za pritrditev škatle okenskega bloka

4. Izolacija - plošče iz mineralne volne ali PSB-S

5. Opeka - zunanji sloj.

6. Opeka - notranja plast.

7. Masivna plošča iz mineralne volne (bazalt)

8. Tesnilna masa ABRIS®RS

9. Cementno-peščena malta

10. ABRIS®S-LTdif

MONTAŽA LESENEGA OKENSKEGA BLOKA Z OKVIROM ŠIRINE 134 mm. HIDROSLOJNE STENE Z ZUNANJEM IZOLACIJE OBJEKTOV V REKONSTRUKCIJI

(navpični del dna odprtine)

1. PPU VILAN-405 ali HEMLUX ali MACROFLEX

2. Poltrda plošča iz mineralne volne

3. Enoslojna lahka betonska stena

4. Polimercementna plast, ojačana z mrežico iz steklenih vlaken.

5. Tesnilna masa ABRIS®RS ali ABRIS®S-Sh

6. Deska za okensko polico

7. Raztopina polimernega cementa

8. Jeklena profilna letev za pritrditev škatle okenskega bloka

MONTAŽA LESENEGA OKENCA Z OKVIROM 134 mm. V ENOSLOJNIH STENAH IZ PENIČASTIH BETONSKIH BLOKOV S ČETRTINO ŠIRINE 200 mm. V OKNU SO MESTA.

(vodoravni del)

1. PPU VILAN-405 ali HEMLUX ali MACROFLEX z zunanjo plastjo ABRIS®S-LTdif

2. PPU VILAN-405 ali HEMLUX ali MACROFLEX

3. Četrtina okenske odprtine stene

4. Lesen okenski blok s širokim okvirjem. 134 mm.

5. Stena iz celičastega betona v - 450 kg/m 3

6. ABRIS®S-LTiz

8. Deska za okensko polico

9. Tesnilna masa ABRIS®RS

10. Raztopina polimernega cementa

11. Jeklena plošča za pritrditev okenskega okvirja

PLASTIČNA NASTAVLJIVA LOPUTA ZA DOVOD ZRAKA

1. fiksna mreža;

2. premična mreža;

3. luknja s premerom 3 mm. za pritrditev lopute;

4. dušilec.

Loputa je izdelana iz vodoodporne vezane plošče debeline 5 - 6 mm ali poliamida, prevlečene z ABRIS®S-LTfiz

Elementi okenskih blokov

Vozeljaz

PRIKLJUČNA ENOTA PVC OKENSKE ENOTE NA KALNINO

VozelII

PRIKLJUČNA ENOTA LESENEGA OKENSKEGA OKVIRJA NA OKENSKO POLICO

VozelIII

IZOLACIJA ČETRTINE ZUNANJE STENE.

VozelIV

VAPORPROPUSTNI PREMAZ IZOLACIJE LESENEGA OKENSKEGA OKVIRJA.

(Pri vbrizgavanju pene s strani ulice)

VozelIV

VAPEPOPUSTNI PREMAZ IZOLACIJE LESENEGA OKENSKEGA BLOK-A.

(Ko se pena vbrizga s strani prostora)

Talni dizajni

Tla so položena z armiranim betonom medetažni stropi po popolna namestitev zunanje in notranje nosilne stene, prezračevalni bloki, stopnišča in sanitarne kabine.

Kompleksni material ABRIS®S-LT, ki vključuje PPE "Izolon", je tukaj najbolj primeren kot protihrupna zaščita pred udarci in vibracijami ter kot parna zapora.

V stropih 1. nadstropja (risba 1) hkrati služi kot dodatna toplotna izolacija in dvojna hidro- in parna zapora. V ta namen ga je treba položiti od konca do konca med zunanjo steno, strop in podnožje.

Glavnino talne konstrukcije v pritličju izolirajte s polistirensko peno (PSB-S), zgoraj in spodaj pa pokrijte z ABRIS®S-LTiz., pri čemer uporabite njegovo parno zaporo namesto folije oz. strešna lepenka, ki se trenutno uporablja.

Najbolj ranljiva točka prenosa zvoka je stičišče cementno-peščeni estrih na stene nosilnih konstrukcij in predelnih sten. Na ta spoj je treba položiti plast ABRIS®S-LTiz. - 10 mm

Za požarno zaščito je vrh ABRIS®S-LT izdelan iz. plast peska je treba položiti do globine 25 mm.

Na sloj ABRIS®S-LTiz položite tudi notranje predelne stene.

TOPLOTNA IZOLACIJA 1. TALNE OBLOGE

Zasnova etaže nad kletjo in njena povezava z zunanjo steno

ZVOČNA IZOLACIJA TLA

Spoj talne konstrukcije s pregrado med prostori.

Zasnova tal sanitarne kabine in njenega stika s steno.

Kombinirana zasnova strehe

Zasnova kombinirane strehe z drenažno kritino iz betonske plošče M-400 z režo, položeno s klobučevino preko grobega peska.

Streha in njen parapetni del sta izolirana z MVP povečane togosti in zaščitena z ABRIS®S-LTf, ki je hkrati hidro- in parna zapora.

Vse plasti talne izolacije imajo gostoto = 150 kg/m3.

Kot dodatna (varnostna) hidroizolacija med cementom in peskom armirani estrih in izolacijo (zagotovljena je neprekinjena varjena preproga s preklopom na parapet ABRIS®S-LTf. debeline 3 mm.

V kotu med parapetom in ravnim delom strehe je poševnica betonske ploščice z uporabo polimercementne mastike, ki se uporablja za drgnjenje celotnega zgornjega dela parapeta čez hidroizolacijsko preprogo.

HIDROIZOLACIJA STREH

Nadstrešni deli.

Zasnova kombinirane prezračevane strehe.

FRIZNI DEL FASADNIH STEN IN PARAPETA

Zasnova prezračevane strehe

Zasnova poševne strehe

Zajema mansardni del objekta. Priporočljivo je, da je svetlo in prezračeno. Tu je kot izolacija potreben čim večji ognjeodporen material. Visokotrdna plošča iz mineralne volne (MVP) izpolnjuje te zahteve.

Streha je nameščena v naslednjem zaporedju (glej risbo 40):

Po obodu se položi in pritrdi na nosilno zunanjo steno lesen tram 120 × 60 mm;

Špirovci so nameščeni na les in pritrjeni z oklepaji;

Na špirovce je od spodaj pribit lesen plašč iz letvic 50 × 30 m;

Dno letve je obloženo z dvoslojno mavčno vlakneno ploščo 12 × 2 = 24 mm (GVL), na katero so enostransko nalepljeni trakovi ABRIS®S-LTf.

Ena zunanja (s strani prostora) plošča pokriva celotno steno z notranje strani.

List MVP, vsak debeline 50 mm, je položen na zunanjo stran obloge in mavčno vlaknenih plošč v 3 slojih. V tem primeru je spodnja plast nameščena pod špirovce, zgornja dva pa sta položena med špirovce;

Eden je postavljen na vrh profitnega centra GVL list debeline 12 mm, ki je nanj pritisnjena s tirnico 30 × 40 mm, pribito od zgoraj na špirovce;

Letev je položena vzdolž špirovcev vzdolž stavbe. lesene letvice 30 × 40 mm in na njej so položene kovinske ploščice;

Vse to je zgoraj prekrito s kovinskim grebenskim elementom, venec od spodaj pa je obšit z deskami z režami za prezračevanje strehe.

PREZRAČEVANA KAVNA STREHA

Zasnova podstrešne strehe in njenega spoja s troslojno zunanjo steno.

Toplotna in hidroizolacija kleti in podstavka objekta

Priporočljivo je, da se ta dela izvajajo istočasno na zunanjih stenah ter stenah podnožja in kleti, ker Za toplotno in hidroizolacijo je zelo pomembna kontinuiteta polaganja slojev brez fug v višini izolacije.

Hidroizolacijo ABRIS®S-LTiz najprej izvedemo na očiščen beton, armaturo in druge iz umazanije štrleče dele. z debelino 5 mm v 2 slojih kleti in kletnih sten. ABRIS®S-LTiz plošče. Položijo se, zgladijo in tesno pritisnejo na steno, da ni zračnih mehurčkov.

Zatem po celotni površini kletne stene, kleti in zunanja stena Toplotnoizolacijski sloj je položen na kit ABRIS®RS. Toplotna izolacija kletnih sten in cokla je prekrita z drugo plastjo ABRIS®S-LTiz. 10 mm debeline. Fasadna površina zunanje stene in podnožja je ometana s plastjo polimercementne mastike debeline 8-10 mm, ojačana z dvema slojema mreže iz steklenih vlaken s celico 5 × 5 ali 5 × 10 mm.

Nato se plast za plastjo, kot je prikazano na risbi na strani 42, položi kletna tla.

Naslednja operacija bo nasipanje zemlje okoli objekta in izdelava slepega prostora okoli njega.

Pod njim se najprej naredi vdolbina v tleh širine 90 cm in globine 15 cm; Vanj se nasuje pesek debeline 5 cm in čez položi PSB izolacija, na kateri je hidroizolacijski sloj ABRIS®S-LTiz., nato pesek in plošče ali betonski monolit M300 - M400 z naklonom 2 - 3% .

Spoj med slepo površino in steno podnožja je (kot je prikazano na skici na strani 44) plast za plastjo zatesnjen z elastičnim, proti zmrzali odpornim kitom, ojačanim s tremi plastmi mreže iz steklenih vlaken.

TOPLOTNA IN HIDROIZOLACIJA KLET IN NOGOMET

Spoj kleti, 1. nadstropja in ograje za slepe prostore

Zvočna izolacija stopnišča

Stopnišče (podest) je zelo pomemben vir hrupa, ki prihaja iz sosednjih stanovanj v stavbi.

Ta hrup lahko preprečite tako, da jih izolirate strukturni elementi med montažo s tesnili ABRIS®S-LT iz. To se naredi na naslednji način.

Za vsako letvico se pred vgradnjo nalepijo trakovi in ​​kosi ABRIS®S-LTiz na konce dna in stranice nosilnega zoba ter stranske dele stopnic (stran ob steni). debelina (5-8) mm.

Pohod je nameščen na vzdolžnih podpornih ploščadih in nanje pritrjen z gibljivimi povezavami.

Na ploščadi so položene plošče ABRIS®S-LT debeline 5 mm. Keramične ploščice na polimercementnem kitu polagamo na plošče ABRIS®S-LTiz.

ZVOČNA IZOLACIJA STOPNIC IN PODESTOV

"ABRIS" v stopniščnih konstrukcijah

Izolacija smetnjakov in cevovodov

Zagotavlja zaščito pred hrupom pri uporabi smetišča, tako da ga prenaša skozi strop stopnišča in cevovodov za toplo in hladno vodo ter pri uporabi vode za gospodinjske namene.

Izolacija se izvede na naslednji način. Jašek za smeti ali cevovod je ovit v kos ABRIS®S-LTiz v višini, ki je enaka debelini tal in stropa. Potem je ta posnetek narejen iz ABRIS®S-LTiz. pritrjen s trakom ali vrvjo in spuščen v posebej pripravljeno luknjo do nivoja tal.

Raztopina, ki se razširi, tesno pritisne sponko na cev in preprečuje, da bi izpadla.

Po utrjevanju raztopine ABRIS®S-LTiz. pokrito okoli keramične ploščice na plasti elastičnega polimernega cementa.

ZVOČNA IZOLACIJA VODOVODA

Prehod cevovoda skozi medetažni strop

Zasnova in spoj ploščadi in stopnišča z deblom smetišča

IZOLACIJA CEVOVODOV ZA HLADNO VODO

Dvižni vod hladne vode za vodovodne kabine s toplotno izolacijo iz ABRIS®S-LT fizik.

Toplotna izolacija zunanjih omrežnih cevovodov

To se nanaša na toplotno izolacijo kanalizacijskih in vodovodnih cevovodov, ki so položeni v zunanjih jarkih zunaj objekta ter cevovodov, ki potekajo skozi kleti in v obliki dvižnih vodov v kopalnicah.

Prvi je potreben ne samo za preprečevanje zmrzovanja vsebine cevi, temveč tudi za preprečevanje njihove vlage in kasnejše korozije. Izvaja se v naslednjem zaporedju:

plast peska debeline 15 - 20 cm se vlije v pripravljen jarek z naklonom (ali drsnikom) na stran;

Na pesek se položi plošča “Izolon(a) PPE” = 33 kg/m3, debeline 50 mm, širine 70-80 cm; Nanj se nasuje še en sloj peska debeline 3-4 cm, na katerega so položene kanalizacijske in vodovodne cevi. Pred polaganjem jih je potrebno oviti s fizičnim trakom ABRIS®S-LT. debeline 10 mm, na eni strani podložen z alu folijo, na drugi strani pa z lepilom; Na cevi nasujemo tudi plast peska in ga položimo v kup. Pesek se prekrije z drugo folijo »Izolon(a)PPE« = 33 kg/m 3 s preklopom po robovih na spodnjo folijo.

Vse to zasujemo z izkopano zemljo, zbijemo, nato prekrijemo s plastjo rastlinske zemlje 20 cm.

Nujna je tudi izolacija notranjih cevovodov v kleti in kopalnici. Veliko toplote se izgubi skozi toplovodne cevi na dolžini njihovega prehoda skozi tla. V zameno pa cevi za oskrbo s hladno vodo odvzemajo toploto iz prostorov. Toplota teče v vodo, ki jo s kroženjem odnese s seboj. Na ceveh se tvori kondenz, ki odteka in poškoduje sosednja tla. Pred polaganjem jih je potrebno oviti s fizičnim trakom ABRIS®S-LT. V tem primeru cevi ne kondenzirajo vlage in ne rjavijo (glej risbo, stran 48).

IZOLACIJA CEVOVODOV V ROKIH

Toplotna izolacija zunanjih omrežnih cevovodov

TOPLOTNA IZOLACIJA VODOVODA

Izolacija ravnega odseka cevi

Za določitev sestave tal, njihove nosilnosti je najbolj učinkovita študija o nastanku zemlje v naravne razmere se uporabi statično sondiranje. Globina spuščanja sonde ustreza 10 m, vendar je dovoljena manjša, če kamninska plast poteka blizu površine. Pri plitvih gostih zemljinah, njihovi nekoherentni konsistenci ali ilovnatih kamninah je dovoljeno spuščanje raziskovalne sonde le do 5 m globine, da bi ugotovili, da je pod stožcem sonde dovolj debela plast izvrtan. Na podlagi njegovih študij se določi potrebna globina sondiranja.

Raziskovalni nameni sondiranja tal

GOST 20069-1974 vsebuje standarde in pravila za statično zaznavanje.

Postopek se izvaja za identifikacijo:

• značilnosti geološkega elementa v naravnih pogojih pojavljanja (debelina plasti, meje določenega odseka tal, sestava in stanje v času raziskave);
• meje homogenih plasti v globini in območju porazdelitve;
• globina pojavljanja zgornje meje debelih kamnitih tal, grobih plasti zemlje;
• statični preizkusi približno ovrednotijo ​​fizikalne in mehanske lastnosti zemlje;
• določi se meja upora, bočni upor tal pod sondo;
• Pri umetno nasutih tleh se preučuje stopnja zbitosti.

Bistvo postopka

Statično sondiranje tal se izvaja za določitev mehanskih in fizične lastnosti plasti tal, zato so rezultat standardne lastnosti tal. Pri obdelavi raziskovalnih podatkov najprej določite aritmetično povprečje odčitka na podlagi rezultatov enega spuščanja sonde za določitev značilnosti plasti. Za končni rezultat se primerjajo povprečni kazalci za vse sondirane točke na izbranem mestu.

Raziskovalni proces poteka v ciklih, ki vsebujejo naslednje delovne postopke:

• izvaja se postopno enakomerno vdolbino palice s periodičnim beleženjem odčitkov fizikalnih in mehanskih lastnosti tal po približno 20 cm;
• vsi odčitki raziskave tal so zabeleženi na avtomatskih trakovih kart;
• za izgradnjo naslednjega odseka palice se palica dvigne;
• statično sondiranje se konča, ko naprava doseže želeno izbrano globino oz največje obremenitve na stožec sonde.

Splošna vprašanja o sondiranju

Pri spuščanju sonde se pod konico naprave in na njenih stranskih stenah odčitajo upornost plasti zemlje. Statična raziskovalna metoda se uporablja kot samostojen test ali v kombinaciji z drugimi inženirsko geološkimi določitvami značilnosti tal. V procesu raziskav se določi debelina posamezne plasti, identificirajo se oblikovane leče tal in meje lokacije. različne vrste tal, oceni njihovo trenutno stanje.

Vsi ti povprečni kazalniki se uporabljajo za določitev možnosti zabijanja pilotov, izračun globine njihovega spuščanja v tla, prikaz podatkov za določitev največje globine temeljev pilotov in iskanje optimalnih lokacij za lokacijo raziskovalnih mest.

Po opravljenih terenskih raziskavah se s statično preiskavo tal pridobijo naslednji podatki:

• približno upornost tla pod konico stožca, izražena v MPa (kgf/cm2);
• o uporu zemeljske plasti na strani stožčaste sklopke je merska enota knjiga.

Rezultati statičnega sondiranja so zanesljivi, če se delo izvaja v skladu z vnaprej odobrenim načrtom in nalogo geoloških in inženirskih preizkusov, sestavljeno v skladu z vsemi pravili.

Oprema za sondiranje tal

Namestitev, ki se uporablja za testiranje, je sestavljena iz naslednjih delov:

• konico in palico, ki skupaj tvorita merilno napravo;
• naprava v obliki vtičnice, namenjena pritiskanju konice v tla, in naprava, ki odstrani sondo;
• za podporo namestitve - statično uravnotežen okvir, pritrjen s sidri;
• merilne in odčitavalne naprave z možnostjo pritrditve na fleksibilen medij.

Uporabljajo se tri običajne vrste sond s konicami. Prva vrsta konice je sestavljena iz ohišja in samega stožca. Drugi tip sonde je opremljen s konico torne sklopke v obliki stožca. Tretja konica vključuje torno sklopko, stožec in ekspander. Metoda statičnega sondiranja zahteva, da kljub uporabljeni zasnovi sonde njena osnovna površina ustreza 10 cm 2. Kot pri konični konici je 60º.

Tehnologija zahteva, da je premer sklopke na zunanji strani enak temu indikatorju osnove telesa, njena dolžina pa je 31 cm. Premer palice na zunanji strani je 36 cm za sondo tipa 1 drugi dve vrsti omogočata premer do 55 cm, ki je sprejet na podlagi tehnoloških izračunov.

Pripravljalna dela

V skladu z navodili za uporabo, ki jih izda proizvajalec ob nakupu stroja, se izvajajo periodična testiranja in pregledi opreme. Učinkovitost se določi po nakupu naprave in pred uporabo na deponiji. Test se izvaja vsaj enkrat na tri mesece in tudi nujno po popravilu in zamenjavi morebitnih rezervnih delov. Rezultati pregleda se dokumentirajo v ustreznem dokumentu.

Namestitev statičnega zaznavanja je nenehno izpostavljena obrabi, pride do delne izgube ravnosti palice, zato se na vsakih 15-20 potopnih točk povezave sestavijo v odsek najmanj 3 m in preverijo ravno črto. Odstopanja so dovoljena največ 5 mm po celotni dolžini. Preverjanje zadeva tudi višino konice sonde, ki ne omogoča zmanjšanja dolžine za več kot 5 mm.

Pri označevanju potapljaških točk se uporabljajo geodetski nivoji in teodoliti, na označenih mestih pa se postavljajo višinski in vertikalni svetilniki. Po statičnem sondiranju se ponovno preveri pravilna lokacija točk. Če svetilniki niso nameščeni zaradi geoloških značilnosti območja, se za izboljšanje pogojev izvede izravnava tal. Sondirni jambor ne odstopa več kot 5º, sicer se rezultati štejejo za sporne.

Sondiranje

Statično sondiranje se izvaja po postopku, ki je določen v navodilih za uporabo terenskih inštalacij. Dobljeni rezultati se obvezno zapisujejo v periodičnih intervalih na gibki trak s hitrostjo vdolbine 1 m na minuto. Potop se šteje za zaključen, če se na sondo uporabi določen pritisk.

Poleg fleksibilnih medijev se rezultati opravljenih testov beležijo v posebnih dnevnikih. Po končanem delu se vodnjak zamaši z zemljo in označi z znakom, ki vsebuje podatke o preskusni točki in ime organizacije, ki je izvedla postopek. Obnova tal, poškodovanih med delom, je obvezna.

Obdelava prejetih podatkov

Vse pridobljene značilnosti tal so predstavljene v obliki vizualnih grafov, kjer se odčitki spreminjajo glede na globino sondiranih oznak. Za konstrukcijo se uporabljajo trakovi kart ali podatki iz zapisov v dnevniku sondiranja. Vsi grafi so narejeni v istem merilu; dovoljeno je spreminjati razmerje med navpičnimi in vodoravnimi koordinatami. Če so v bližini rudniki, so na grafu prikazani kot ločene črte.

Razvrstitev in vrste tal

Podzemna tla se razlikujejo kemična sestava, kristalna struktura in narava razporeditve v plasti. Razdelitev tal se izvaja v skladu s SNiP II-15-1974 2. del.

Kamnita tla so usedline trde zemlje, ki se pojavljajo v gosti masi, včasih z razpokanimi območji. Sem spadajo magmatske kamnine (graniti), sedimentne usedline (konglomerati, peščena tla), metamorfne plasti (skrilavci, gnajsi, kvarciti). Za tovrstne tvorbe tal je značilna visoka tlačna trdnost, dobro se upirajo zmrzovanju in so odlična podlaga za gradnjo.

če kamnita tla za katere je značilna prisotnost razpok, se njihova učinkovitost poslabša glede zmrzovanja in moči. Takšna tla so razdeljena v skupine, ki jih določa vsebnost soli, sposobnost mehčanja in topnost v vodi.

Nekamnita tla nastanejo s sedimentacijo v naravnih razmerah in v svoji mreži ne vsebujejo togih strukturnih povezav. Glede na velikost delcev jih delimo na grobe, peščene prsti, glinasto-meljaste in biogene akumulacije.

Značilnosti grobih tal

Sem spadajo nepovezani kosi kamnitih formacij, v katerih prevladujejo drobci velikosti do 2 mm, njihova masa pa ne vsebuje več kot 50 %. Glede na obliko in velikost zrnc ločimo naslednje vrste prsti: balvanska, blokasta, drobljenca, prodnata, grušča in grušča. Veljajo za odlično podlago za težke gradbene in strojne konstrukcije, če so položeni na predhodno gosto plast. Stiskanje pod obremenitvijo je nepomembno. Dobro je, če skupna masa zemlje vsebuje do 40% polnila iz peska ali gline in prahu, kar daje dodatne lastnosti trdnosti.

Indikatorji peščenih tal

Te vrste prsti vsebujejo mineralne delce in zrna kvarcita z velikostjo delcev največ 2 mm. Glinene komponente - ne več kot 3%, kar vodi do izgube plastičnosti. Glede na velikost zrn so peščena tla razdeljena na vrste:

• prah sestavljajo zrna s premerom od 0,05 do 0,005 mm;
• drobna frakcija s premerom več kot 0,1 mm;
• srednje velikosti s premerom več kot 0,25 mm;
• velik premer delcev je 0,5 mm ali več;
• prodnata vrsta vsebuje vključke s premerom več kot 2 mm.

Nosilnost peščene podlage se poveča z večanjem velikosti zrn. Neplastična peščena tla imajo nizko stopnjo stiskanja; po začetku obremenitve se posedanje hitro ustavi. Grobozrnate vrste peščenih tal povečajo gostoto in s tem moč med obremenitvijo.

Takšne vrste tal, kot so peščene z dodatkom gline, v nekaterih primerih kažejo sposobnost pogrezanja in otekanja. Prvi nastane pod vplivom lastne teže in vlaženja, drugi poveča prostornino tal, ko se posuši, pa se zmanjša, kar vodi do razpok in izgube trdnosti.

Glinene kamnine

Tla, povezana z glinene vrste, vsebujejo majhne luskaste delce s premerom največ 0,005 mm. Vmes je lahko majhno število prašnih zrn peska. Glinena tla se nanašajo na dvignjene kamnine, saj tanke kapilare in velike ravnine med delci za vsebnost vlage vodijo do hitre nasičenosti z vodo, kar uniči celovitost formacije, ko je izpostavljena zmrzali. Glinena tla razdeljen na naslednje:

• gline - vsebujejo več kot 30% glinenih kosmičev;
• ilovice - število lusk se zmanjša na 10-30%;
• Za peščene ilovice je značilno, da vsebujejo od 3 do 10 % lusk.

Ilovnate vrste tal spreminjajo trdnost glede na vlažnost. Suhi lahko prenesejo znatne obremenitve. Indeks plastičnosti in fluidnosti je odvisen od vsebnosti glinenih delcev.

Živi pesek

Podlage, ki se ob odprtju začnejo premikati in kažejo večjo fluidnost in viskoznost, imenujemo živi pesek. Vsebujejo peščeni prah, delce glinenega kamna in dodatke mulja. Živi pesek vsebuje veliko vlage, zaradi česar je masa skoraj tekoče stanje. Tla te sestave delimo na pravi živi pesek in netradicionalna. Prvi vsebujejo veliko gline in koloidnih vključkov, za katere je značilno hitro nasičenje in slab prenos vlage. Njihovo taljenje se pojavi pri vsebnosti vlage 6-9%; prehod v tekoče stanje opazimo po dodajanju vlage v količini 15-17%.

Nekonvencionalni živi pesek vključuje peščene plasti, ki ne vsebujejo gline. Za ta tla je značilna visoka absorpcija vlage in sposobnost hitrega sproščanja. Prehajajo v sedanje stanje in takšne lastnosti tal onemogočajo njihovo uporabo v gradbeništvu.

Mehanske in fizikalne lastnosti

Pomemben indikator je porazdelitev velikosti delcev, ki vam omogoča, da ugotovite, koliko odstotkov delcev vsebuje masa. Standardizirani delci, primerni za identifikacijo, vključujejo zrna: 40 mm - kamenčki, od 0,25 do 2 mm - pesek, 0,05-0,25 mm - prah, 0,005-0,05 mm - prašni delci, do 0,005 mm - glineni kosmiči.

Volumetrična teža kaže, koliko nekdo tehta kubični meter tla, za različne pasme znaša od 1,5 do 2,0 tone na 1 m3. Koeficient poroznosti razkriva razmerje med skupnim številom por in celotno prostornino tal. Indikator vlažnosti določa razmerje med maso vsebovane vlage in težo enakega volumna v suhem stanju.

Indeks kohezije nam omogoča, da ugotovimo sposobnost majhnih zrn in delcev, da ostanejo nedotaknjeni pod obremenitvijo. Glinena tla imajo največjo stopnjo; v peščenih plasteh je medsebojna adhezija delcev popolnoma odsotna.

Plastičnost je sposobnost kamnine, da pod obremenitvijo spremeni obliko in ostane nespremenjena, ko jo odstranimo. Najvišji indikator je v glinastih kamninah, najmanjše vrednosti kažejo peščene in prodnate podlage.

Statično sondiranje razkrije indikator trdnosti proučevane plasti. Trdnost je sposobnost, da ostane nepoškodovan, ko je izpostavljen obremenitvi.

Pomembna lastnost kamnine je njena strižna odpornost. Gibanje ene plasti glede na drugo poteka vzdolž določenih drsnih ravnin. Ko je uporabljena obremenitev, se delci upirajo strigu in količina adhezije tvori želeni indikator.

Permafrost

Podzemna voda ne tvori samo kopičenja tekočine znotraj formacij, ampak tudi nastaja trden led. Permafrost se nanaša na kriolitna območja, sestavljena iz plasti ledu. Nastajajo v gorah, na površini ravnic z visoko stopnjo mineralizacije in pod zemljo. Permafrost nastane na območjih s stalno tektonsko zamenjavo horizontov z mokrimi kamninami ali kot posledica zmrzovanja predhodno nabrane tekočine v podzemnih plasteh.

Kopičenje selitvenega ledu se pojavlja na skoraj vseh območjih permafrosta. Večletno zamrznjena kamnina je posledica dolgotrajnega kopičenja mraza v gmoti podzemnih plasti. Mnogi raziskovalci govorijo o njegovem stoletnem obstoju že od antičnih časov. Zaradi vzpostavljenega ostrega podnebja na območjih, kjer se nahaja permafrost, ni pričakovati uničenja ledenih plasti, razen če se naravno ravnovesje poruši zaradi človekove dejavnosti. Pri uporabi plasti z zamrznjenimi tlemi kot podlago za gradnjo bodite pozorni na skrben odnos do celovitosti površine, sicer lahko pride do kršitve vzpostavljenega ravnovesja.

Leče v tleh in globina zmrzovanja

Permafrost se na širokem območju razvija neenakomerno. Včasih so osamljena mesta, včasih pa so celotna območja nenehno zamrznjena. Študije plasti odmrznjene zemlje ne določajo vedno prisotnosti leč v njej - zamrznjenih območij kopičenja ledu. Če je stavba zgrajena na območju odmrznjenih tal in je leča zgrešena in se le-ta delno nahaja nad njo, potem toplota iz konstrukcije med delovanjem topi nabiranje ledu in nastanejo nepredvidljiva posedanja ali plazovi.

Včasih se ledene leče oblikujejo umetno zaradi motenj naravne izmenjave toplote med površino tal in globino.

Led, ohranjen v globinah, nabrekne, ko se temperatura dvigne, in deformira tla. Na trdnost temeljev ne vplivajo samo posamezne ledene leče, temveč tudi naravna globina zmrzovanja tal. Indikator je izračunan za najhladnejše obdobje na določenem območju. V tem primeru se pri izračunu upošteva največja vsebnost vlage v kamnini in pogoji odsotnosti snega na površini.

Globina zmrzovanja se upošteva pri postavitvi temeljev za gradnjo stavb in objektov, medtem ko je osnova temelja zakopana pod sprejeto oznako zmrzovanja. Izračun daje indikator, ki nekoliko presega dejansko globino zmrzovanja. Vzame se kot osnova, saj je izračun narejen za tiste primere, ko kombinacija okoliščin vodi do najslabših delovnih pogojev.

Na koncu je treba opozoriti, da preučevanje plasti tal z metodo statičnega sondiranja pomaga razširiti območja človeškega bivanja zaradi območja permafrosta in skrajne Sibirije ter tam zgraditi sodobna naselja in predelovalne obrate.

Značilnost deformabilnosti zemljin pri stiskanju je deformacijski modul, ki ga določimo v terenskih in laboratorijskih pogojih. Za predhodni izračuni, kot tudi končne izračune temeljev zgradb in objektov razreda II in III, je dovoljeno vzeti modul deformacije v skladu s tabelo. 1.12 in 1.13.

TABELA 1.12. STANDARDNE VREDNOSTI DEFORMACIJSKIH MODULOV E PEŠČENA TLA

Opomba. Vrednote E so podane za kremenčeve peske, ki vsebujejo največ 20% glinenca in ne več kot 5% v vsoti različnih primesi (sljude, glavkonita itd.).

TABELA 1.13. STANDARDNE VREDNOSTI DEFORMACIJSKIH MODULOV E meljasto-ilovnata tla

Starost in izvor tal	Priprava	Fluktuacija	Vrednote E, MPa, pri koeficientu poroznosti e
			0,35	0,45	0,55	0,65	0,75	0,85	0,95	1,05	1,2	1,4	1,6
Kvartarna nahajališča: iluvialni, deluvialni, jezersko-aluvialni	Peščena ilovica	0 ≤ jaz L ≤ 0,75	-	32	24	16	10	7	-	-	-	-	-
	Ilovica	0 ≤ jaz L ≤ 0,25	-	34	27	22	17	14	11	-	-	-	-
		0,25 < jaz L ≤ 0,5	-	32	25	19	14	11	8	-	-	-	-
		0,5 < jaz L ≤ 0,75	-	-	-	17	12	8	6	5	-	-	-
	Glina	0 ≤ jaz L ≤ 0,25	-	-	28	24	21	18	15	12	-	-	-
		0,25 < jaz L ≤ 0,5	-	-	-	21	18	15	12	9	-	-	-
		0,5 < jaz L ≤ 0,75	-	-	-	-	15	12	9	7	-	-	-
Fluvioglacial	Peščena ilovica	0 ≤ jaz L ≤ 0,75	-	33	24	17	11	7	-	-	-	-	-
	Ilovica	0 ≤ jaz L ≤ 0,25	-	40	33	27	21	-	-	-	-	-	-
		0,25 < jaz L ≤ 0,5	-	35	28	22	17	14	-	-	-	-	-
		0,5 < jaz L ≤ 0,75	-	-	-	17	13	10	7	-	-	-	-
Moraine	Peščena ilovica in ilovica	jaz L ≤ 0,5	75	55	45	-	-	-	-	-	-	-	-
Jurski nanosi oksfordske stopnje	Glina	0,25 ≤ jaz L ≤ 0	-	-	-	-	-	-	27	25	22	-	-
		0 < jaz L ≤ 0,25	-	-	-	-	-	-	24	22	19	15	-
		0,25 < jaz L ≤ 0,5	-	-	-	-	-	-	-	-	16	12	10

Opomba. Vrednote E ne uporabljajte za lesna tla.

1.4.1. Določanje deformacijskega modula na terenu

Modul deformacije se določi s preskušanjem tal s statično obremenitvijo, ki se prenaša na žig. Preskusi se izvajajo v jamah s togim okroglim žigom s površino 5000 cm 2 in pod nivojem podzemne vode in na velikih globinah - v vrtinah z žigom s površino 600 cm 2.

Za določitev modula deformacije uporabite graf odvisnosti posedanja od tlaka (slika 1.1), na katerem linearni odsek, narišite črto povprečja in izračunajte deformacijski modul E v skladu s teorijo linearno deformabilnega medija po formuli

E= (1 - ν 2)ω dΔ str /Δ s

kjer je ν Poissonovo razmerje (razmerje prečna deformacija), enako 0,27 za groba tla, 0,30 za pesek in peščene ilovice, 0,35 za ilovice in 0,42 za gline; ω je brezdimenzijski koeficient, enak 0,79; d— premer matrice; Δ R— povečanje pritiska na žig; Δ s— povečanje ugreza matrice, ki ustreza Δ R.

riž. 1.1. Odvisnost od ugreza s od pritiska R

Pri preskušanju tal je potrebno, da je debelina sloja homogene zemlje pod žigom najmanj dvakratnik premera žiga.

Module deformacije izotropnih tal je mogoče določiti v vrtinah z uporabo tlačnika (slika 1.2).

Trofimenkov Yu.G., Vorobkov L.N. Terenske raziskovalne metode gradbene lastnosti prsti

riž. 1.2.

1 - gumijasta komora; 2 - vodnjak; 3 - cev; 4 - jeklenka s stisnjenim zrakom: 5 - merilna naprava

Kot rezultat preskusov dobimo graf odvisnosti povečanja polmera vodnjaka od tlaka na njegovih stenah (slika 1.3).

riž. 1.3. Odvisnost deformacij sten vrtine Δ r od pritiska R

Modul deformacije se določi v odseku linearne odvisnosti deformacije od tlaka med točko R 1, ki ustreza stiskanju neravnih sten vodnjaka, in točko R 2, po katerem se začne intenziven razvoj plastičnih deformacij v tleh. Modul deformacije se izračuna po formuli

E = kr 0 Δ str /Δ r

SPLOŠNE DOLOČBE k- koeficient; r 0 - začetni polmer vrtine; Δ R— povečanje tlaka; Δ r— prirast polmera, ki ustreza Δ R .

Koeficient k določeno praviloma s primerjavo podatkov presometrije z rezultati vzporednih preskusov iste zemlje z žigom. Za zgradbe razreda II in III je dovoljeno jemati glede na preskusno globino plast od 3 do naslednje vrednosti koeficientov k v formuli (1.2): s plast od 3 do < 5 м k= 3; pri 5m ≤ plast od 3 do≤ 10 m k= 2; na 10 m< plast od 3 do≤ 20 m k = 1,5.

Za peščena in meljasto glinena tla je možno določiti deformacijski modul na podlagi rezultatov statičnega in dinamičnega sondiranja tal. Kot indikatorji sonde se upoštevajo: za statično sondiranje - odpornost tal proti potopitvi stožca sonde. q c, in med dinamičnim sondiranjem - pogojna dinamična odpornost tal na potopitev stožca qd. Za ilovice in gline E = 7q c in E = 6qd; za peščena tla E = 3q c, in vrednosti E glede na podatke dinamičnega sondiranja so podani v tabeli. 1.14. Za objekte razreda I in II je obvezna primerjava podatkov sondiranja z rezultati testiranja istih tal z žigi.

TABELA 1.14. VREDNOSTI DEFORMACIJSKIH MODULOV E PEŠČENA TLA PO PODATKIH DINAMIČNEGA SONDIRANJA

Za strukture razreda III je dovoljeno določiti E samo na podlagi rezultatov sondiranja.

1.4.2. Določanje deformacijskega modula v laboratorijskih pogojih

V laboratorijskih pogojih se uporabljajo kompresijske naprave (odometri), pri katerih se vzorec zemljine stisne brez možnosti bočnega raztezanja. Modul deformacije se izračuna v izbranem območju tlaka Δ R = str 2 - str 1 razpored testiranja (slika 1.4) po formuli

Glina 0,42 0,40

Pritisk R 1 ustreza naravnemu in R 2 - pričakovani pritisk pod osnovo temelja.

Vrednosti deformacijskih modulov iz kompresijskih testov so pridobljene za vse zemljine (razen za visoko stisljive) podcenjene, zato jih je mogoče uporabiti za primerjalno oceno stisljivosti gradbiščnih zemljin ali za oceno heterogenosti v stisljivosti.

riž. 1.4.

Pri izračunu posedkov je treba te podatke prilagoditi na podlagi primerjalnih preizkusov istih tal v terenskih razmerah z žigom. Za kvartarne peščene ilovice, ilovice in gline se lahko sprejmejo korekcijski faktorji m(tabela 1.16), vrednosti E oed je treba določiti v območju tlaka 0,1-0,2 MPa.

TABELA 1.16. KVOTA m ZA ALUVIALNA, DELUVIALNA, LAKUSCIJSKA IN LAKUSCIJSKO-ALUVIALNA KVARTARNA TLA Z INDIKATORJEM TEKOČNOSTI jaz L ≤ 0,75

Priprava	Vrednote m pri koeficientu poroznosti e
	0,45	0,55	0,65	0,75	0,85	0,95	1,05
Peščena ilovica	4,0	4,0	3,5	3,0	2,0	-	-
Ilovica	5,0	5,0	4,5	4,0	3,0	2,5	2,0
Glina	-	-	6,0	6,0	5,5	5,0	4,5